76t/h碳素窯余熱回收鍋爐各輔機系統(tǒng)有哪些？(1) 蒸發(fā)系統(tǒng)蒸發(fā)系統(tǒng)(見圖2)包括前通道膜式水冷壁包墻、中間膜式水冷屏、高溫段“W”形小傾角對流蒸發(fā)管組I和中溫段水平和小傾角傾斜對流蒸發(fā)管組、后通道純低溫水平對流蒸發(fā)管組皿。

圖2蒸發(fā)系統(tǒng)蒸發(fā)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特點：①調(diào)控脫硝煙溫該鍋爐煙氣量波動范圍達±20%,煙氣溫度范圍650-1100C,考慮進SCR脫硝前的有效溫度區(qū)間，按熱平衡理論，除了過熱吸熱外還需有一定的蒸發(fā)吸熱后才能將溫度降至此要求，所以在脫硝裝置前需布置適當(dāng)?shù)膶α髡舭l(fā)受熱面。

因獨立的輻射受熱面或?qū)α魇軣崦鎸Ω邷赜酂釤煔鉁囟群土髁坎▌佣疾荒苡行Э刂圃谟行囟葏^(qū)域，所以采取布置足夠的膜式水冷包墻和中間水冷管屏以及高溫對流蒸發(fā)受熱面，輻射和對流蒸發(fā)受熱面的組合能有效調(diào)控脫硝溫度②能量**化利用

為**化利用能量,提高余熱蒸汽產(chǎn)量,在脫硝后布置足夠的對流蒸發(fā)受熱面適應(yīng)余熱煙氣波動，降低省煤器的汽化率，確保鍋爐穩(wěn)定運行③水冷屏防振由于受熱面空間大，流場極易不穩(wěn)定,管束間會產(chǎn)生渦流共振為解決振動問題采取在水冷通道和對流管束間布置水冷隔墻的措施，隔墻既能作為輻射受熱面又能作為破壞振動的隔板。

④水平和小傾角對流蒸發(fā)管束該鍋爐采用水平和小傾角對流蒸發(fā)管束代替部分輻射受熱面和上下鍋筒式垂直對流管束,鍋爐工藝簡單，整體結(jié)構(gòu)緊湊次高壓鍋爐介質(zhì)汽水容積密度差相對較小，在煙氣溫度高時，對自然循環(huán)水平和小傾角的對流管束,須合理進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，防止出現(xiàn)汽水分層、倒流、循環(huán)流速低、截面含汽率偏高等安全隱患。

膜式水冷壁的管子規(guī)格為^51x5,節(jié)距100mm,通過集中下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成兩組獨立循環(huán)回路，該回路循環(huán)倍率為30.1,循環(huán)流速0.85m/s,截面含汽率0.17;在高溫區(qū)對流蒸發(fā)管束熱負荷大,對流蒸發(fā)管束須流程長度短、管束有一定傾角,防止汽水分層,提高高溫區(qū)回路循環(huán)流速。

不同循環(huán)高度的蒸發(fā)管束采用獨立回路的結(jié)構(gòu)設(shè)計，防止混合回路造成倒流、循環(huán)流速偏低、截面含汽率過高的水循環(huán)安全性問題在低溫區(qū)，熱負荷低，為節(jié)省空間采用水平管束，獨立回路,確保水循環(huán)安全可靠沿?zé)煔饬飨蚍謩e布置高溫段兩流程“W”形管組，中溫段布置三回程水平加小傾角管組，低溫段布置四回程水平管組。

高溫“W”形對流蒸發(fā)管組I管子規(guī)格為^42x4,橫向節(jié)距100mm,錯列，雙管圈，通過分散下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成獨立循環(huán)回路，管組進水處傾角為5°,出水處傾角為10°,回路循環(huán)比率為30.7,回路循環(huán)流速1.072m/s，截面含汽率0.17;中溫水平傾斜對流蒸發(fā)管組U管子規(guī)格為"42x4,橫向節(jié)距100mm,錯列，雙管圈，通過分散下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成獨立循環(huán)回路，管組進水處水平布置,出水處管子傾角5°,回路循環(huán)比率為26.2，回路循環(huán)流速0.65m/s,截面含汽率0.19;低溫段水平對流蒸發(fā)管組皿管子規(guī)格為"42x4,橫向節(jié)距112mm,雙管圈，通過分散下降管和頂部連接管與鍋筒連接形成獨立循環(huán)回路，回路循環(huán)比率為34.0,回路循環(huán)流速0.5m/s,截面含汽率0.14;碳素余熱煙氣在脫硝前灰塵含量低、不易粘接，為節(jié)約空間，管束錯列布置。

在脫硝后,因存在氨逃逸隱患,管束采用順列布置(2)過熱器系統(tǒng)碳素窯余熱鍋爐煙氣流量大、溫度高，同時，溫度和流量波動也較大，經(jīng)熱力計算和壁溫計算，如采用逆流布置，管壁溫度會超過耐熱鋼12Cr1MoVG允許使用溫度。

因此，過熱器采用調(diào)溫較靈敏的噴水減溫和順流布置，使管內(nèi)介質(zhì)具有足夠的流速過熱器系統(tǒng)由高溫過熱器、低溫過熱器、噴水減溫器和過熱器進口、出口連接管組成,高溫過熱器管子規(guī)格為"38x5,橫向節(jié)距100mm,單管圈結(jié)構(gòu);低溫過熱器管子規(guī)格為"42x5,橫向節(jié)距100mm,也是單管圈結(jié)構(gòu)。

高溫過熱器采用耐熱鋼12Cr1MoVG,低溫過熱器的高溫段采用耐熱鋼12Cr1MoVG,低溫段采用20G，以降低制造成本過熱器距離鍋筒和主蒸汽出口較遠，連接管的相對膨脹量大，設(shè)計時,考慮連接管有足夠的彎頭柔性吸收膨脹位移。

(3)省煤器省煤器系統(tǒng)圖見圖3。

圖3省煤器系統(tǒng)圖省煤器設(shè)計時考慮的主要因素有：①考慮SCR脫硝后氨逃逸造成的硫酸氫銨、硫氧化物的腐蝕問題，以及低于硫酸氫氨結(jié)晶溫度受熱面積灰問題;②為滿足電除塵、脫硫裝置工藝要求，省煤器排煙溫度不能高于180C;

③省煤器管子壁溫需高于酸露點溫度防止低溫腐蝕;④省煤器由三組蛇形管組組成,省煤器管子規(guī)格為"32x4,橫向節(jié)距80m叫順列布置便于清灰,管子橫向節(jié)距大，避免氨逃逸硫酸氫氨結(jié)晶形成粘稠物堵塞通道;⑤為防止低溫腐蝕，最末節(jié)管子材料采用ND鋼。

另外，省煤器管組可旁通，能有效保護最末節(jié)省煤器及尾部的熱管換熱器(4)受熱面的支撐和防震在前煙道對流管束區(qū)煙氣流速為8-10m/s,水冷通道截面為5000mmx8130mm根據(jù)《火力發(fā)電設(shè)備技術(shù)手冊》(機械工業(yè)出版社)**卷9-8聲學(xué)共振計算出卡門渦流頻率人=48和駐波頻率仁82.5，為防止共振，須滿足仁>吋k,機儲備系數(shù)錯列為1.5,順列為1.4,按計算結(jié)果須在通道內(nèi)設(shè)置防震隔板。

該鍋爐采用水冷屏作為中間隔板,能解決絕熱隔板的膨脹和材料使用溫度限制的問題，同時能作為輻射受熱面，適應(yīng)煙氣溫度和流量波動，有效控制進入SCR脫硝裝置的煙氣溫度前水冷通道內(nèi)的過熱器和高溫蒸發(fā)器采用管夾固定，然后兩端支撐在前后水冷壁上，中間管夾通過通風(fēng)梁支撐在中間水冷屏和兩側(cè)水冷壁墻上。

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