DZL4-1.25一T和DZG4-1.25一BMF生物質(zhì)鍋爐能效對(duì)比分別對(duì)型號(hào)為DZL4-1.25一BMF以及DZG4-1.25一BMF的生物質(zhì)顆粒鍋爐進(jìn)行能效測(cè)試，并對(duì)其進(jìn)行正反平 衡測(cè)試的結(jié)果進(jìn)行分析。

測(cè)試結(jié)果表示型號(hào)為DZL4-1.25一BMF的鏈條爐鍋爐熱效率(78.75%)相比型號(hào)為DZG4-1.25一BMF的固定爐排鍋爐(70.10%)具有更高的熱效率在燃燒參數(shù)分析下發(fā)現(xiàn)，固定爐排鍋爐 在燃燒中存在排煙中一氧化碳含量過高，氧氣量供應(yīng)不足的情況;而鏈條爐排在燃燒過程中雖然有過量 空氣系數(shù)過高的情況出現(xiàn)，但相比固定爐排鍋爐，改善了燃燒狀況，降低了氣體未完全燃燒損失。

就型 號(hào)為DZL4-1.25一BMF的鍋爐能效測(cè)試數(shù)據(jù)情況而言，建議在運(yùn)行過程中適當(dāng)調(diào)節(jié)鼓引風(fēng)量，降低過量空 氣系數(shù)，減少排煙損失，有利于提高鍋爐熱效率1. 前言工業(yè)鍋爐為工業(yè)生產(chǎn)提供工藝蒸汽和熱量，是工業(yè)生產(chǎn)中必不可少的組成部分。

我國(guó)鍋爐主要以燃煤為主，其煤炭消耗量遠(yuǎn)高于其他高能耗行業(yè)，能源浪費(fèi)相當(dāng)嚴(yán)重目前，我國(guó)工業(yè)燃煤鍋爐的實(shí)際 運(yùn)行熱效率只有 65%左右，遠(yuǎn)低于國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)，燃煤產(chǎn)生的廢氣以及排出的高溫?zé)煔?，成為污染環(huán)境和 能源浪費(fèi)的重要源頭。

生物質(zhì)顆粒燃料除了其揮發(fā)分含量高，著火容易、燃燒性能好、熱效率高的優(yōu)點(diǎn) 外，還具有灰分小、燃燒時(shí)幾乎不產(chǎn)生二氧化硫，不會(huì)造成環(huán)境污染等優(yōu)點(diǎn)，是一種較為理想的清潔燃 料，有著廣闊的市場(chǎng)開發(fā)前景目前，已有對(duì)生物質(zhì)燃料燃燒特性進(jìn)行相關(guān)研究工作，分析一次風(fēng)量及 二次風(fēng)量不同配比、不同位置及不同料層厚度等參數(shù)對(duì)燃燒和排放性能影響。

同時(shí)，國(guó)內(nèi)也有針對(duì)生 物質(zhì)燃料進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)制造以及燃煤鍋爐改造成燃生物質(zhì)鍋爐的研究工作為研究生物質(zhì)燃料在鍋 爐燃燒時(shí)熱量損失的情況，分別對(duì)型號(hào)為 DZG4-1.25一BMF 以及 DZL4-1.25一BMF 的生物質(zhì)顆粒鍋爐進(jìn)行 能效測(cè)試。

鍋爐使用的燃料為生物質(zhì)顆粒燃料按照 GB/T10180一2003《工業(yè)鍋爐熱工性能試驗(yàn)規(guī)程》 中鍋爐熱效率詳細(xì)測(cè)試的具體要求，利用正反平衡法分別對(duì)兩種形式的鍋爐進(jìn)行詳細(xì)測(cè)試從測(cè)試數(shù)據(jù) 分析生物質(zhì)燃料在兩種爐型中的燃燒特點(diǎn)，總結(jié)各項(xiàng)熱損失的原因，為改善燃生物質(zhì)顆粒鍋爐能效狀況 提供相關(guān)依據(jù)。

2. 生物質(zhì)燃料鍋爐能效測(cè)試2.1. 能效測(cè)試示意圖圖 1 所示為鍋爐能效參數(shù)測(cè)量點(diǎn)的布置圖，按照正反平衡測(cè)試的要求，分別要測(cè)量鍋爐的燃料消耗量、漏煤量、煙氣溫度、入爐冷空氣溫度、蒸汽壓力、蒸汽溫度等參數(shù)。

2.2. 兩種爐型的工作原理圖 2 所示固定爐排鍋爐示意圖鍋爐的爐排為固定不可活動(dòng)式，燃料依靠人工直接投入爐膛中鼓風(fēng)機(jī)通過爐排下面的風(fēng)口進(jìn)風(fēng)為燃料提供燃燒所需的氧氣參加燃燒反應(yīng)這種爐排結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，操作較為簡(jiǎn)便。

缺點(diǎn)是燃燒生物質(zhì)顆粒時(shí)，司爐的工作量大，燃料不斷地堆積在已燃燒的顆粒上，且不能保證燃料在爐膛里均勻分布，容易造成受熱不均，燃料難以和氧氣充分接觸圖 3 所示為鏈條爐排工作原理：通過減速機(jī)帶動(dòng)鏈條爐排轉(zhuǎn)動(dòng)，使燃料從前方著火，到鍋爐尾部燃盡，較固定爐排能夠提高燃燒效率，同時(shí)鏈條轉(zhuǎn)到下方時(shí)，風(fēng)冷降溫，能夠保護(hù)爐排片不燒損。

這種爐排添加燃料時(shí)，只需把燃料添加到煤斗上，由爐排以一定的速度把燃料帶進(jìn)燃燒區(qū)域，同時(shí)把燃盡的顆粒帶走，不影響其他燃料的燃燒這種爐排可保證燃料被均勻的輸送到爐排里，受熱均勻且能保證燃料與氧氣充分接觸，使燃燒反應(yīng)能順利進(jìn)行。

圖1 鍋爐能效測(cè)試測(cè)點(diǎn)布置圖1. 燃料計(jì)量 2. 漏煤計(jì)量 3. 煙氣成分分析 4.飛灰取樣 5. 入爐冷空氣溫度測(cè)量 6. 飽和蒸汽壓力測(cè)量 7. 給水溫度、給水壓力、給水流量測(cè)量 8. 爐渣計(jì)量

圖2 固定爐排鍋爐示意圖

圖3 鏈條爐排示意圖3. 鍋爐能效測(cè)試結(jié)果分析3.1. 正平衡測(cè)試結(jié)果表 1 所示為兩臺(tái)鍋爐正平衡的能效測(cè)試結(jié)果從兩項(xiàng)數(shù)據(jù)可知，兩者的測(cè)試出力分別為 2.18 t/h 和2.19 t/h，熱負(fù)荷率為 54.5%和 54.7%。

由于現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)需要，兩者的熱負(fù)荷均處于較低水平按照介質(zhì)的進(jìn)口壓力和溫度，其進(jìn)口焓值分別為 111.75 kJ/kg 和 118.47 kJ/kg，而飽和蒸汽出口焓值分別為 2767.8 kJ/kg和 2761.5 kJ/kg。

在燃料發(fā)熱量、蒸發(fā)量和介質(zhì)進(jìn)口焓值都較為相近的情況下，鏈條爐排鍋爐消耗的燃料量為 495 kg/h相比固定爐排所消耗的燃料量(540.4 kg/h)更少，因而鏈條爐排鍋爐測(cè)試結(jié)果的熱效率更高(76.98%)。

3.2. 反平衡測(cè)試結(jié)果表 2 顯示為兩臺(tái)鍋爐的反平衡測(cè)試結(jié)果固定爐排鍋爐的反平衡測(cè)試效率為 69.15%，而鏈條爐排鍋爐的效率為 80.52%由各項(xiàng)熱損失的情況來看，鏈條爐排鍋爐的主要熱損失為排煙損失 q2 (13.27%);而固定爐排的熱損失主要有排煙損失 q2 和氣體未完全燃燒損失 q3，分別為 13.78%和 10.89%。

在其他熱損失項(xiàng)相當(dāng)?shù)那闆r下，可見固定爐排效率較低的主要原因在于氣體未完全燃燒損失 q3 處于較高水平綜上所述，鏈條爐排鍋爐的平均熱效率為 78.75%，能滿足 TSGG0002一2010《鍋爐節(jié)能技術(shù)監(jiān)督管理規(guī)程》對(duì)能效限定值(76%)的要求，相比固定爐排鍋爐(70.10%)具有更高的熱效率。

4. 結(jié)論1) 就實(shí)驗(yàn)結(jié)果而言，在相近的負(fù)荷量、燃料發(fā)熱量以及運(yùn)行工況情況下，型號(hào)為 DZL4-1.25一BMF的生物質(zhì)燃料鍋爐熱效率(78.75%)相比型號(hào) DZG4-1.25一BMF (70.10%)更高，消耗的生物質(zhì)燃料更少。

2) 型號(hào) DZL4-1.25一BMF 的鍋爐由于鏈條爐排的特點(diǎn)，能靈活控制生物燃料的輸送量以及使燃料在爐排中能均勻分布，相比 DZG4-1.25一BMF 的固定爐排能更好地控制燃燒，減少排煙處 CO 含量，降低氣體未完全燃燒損失。

電鍋爐經(jīng)濟(jì)性分析。

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